鑄鋼節(jié)點(diǎn)生產(chǎn)制造 復(fù)合鑄造工藝2.2有限元建模

本文根據(jù)設(shè)計(jì)方提供的鑄鋼節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)圖，采用軟件SolidWorks,建立三維有限元模型。所選用的單元為二階四面體（Solid92）單元,每個(gè)單元 有10個(gè)節(jié)點(diǎn)，每個(gè)節(jié)點(diǎn)有3個(gè)自由度。劃分單元網(wǎng)格時(shí)，劃分單元網(wǎng)格時(shí)采用局部加密的自適應(yīng)法。根據(jù)設(shè)計(jì)方提供的荷載及約束條件，在各個(gè)鑄鋼節(jié)點(diǎn)的7號(hào)管端施加固定約束，在其余的管端施加軸向荷載。節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)荷載列于表1。

2.3鑄鋼節(jié)點(diǎn)的彈塑性有限元分析

在鑄鋼節(jié)點(diǎn)彈塑性極限承載力分析時(shí),材料的 本構(gòu)關(guān)系采用理想彈塑性模型。本節(jié)僅給出鑄鋼節(jié) 點(diǎn)具有代表性的荷載步的Von Mises應(yīng)力云圖

在彈塑性分析中,K代表荷載倍數(shù)（即當(dāng)前施加K倍的設(shè)計(jì)荷載到鑄鋼節(jié)點(diǎn)上）。

彈塑性有限元分析的結(jié)果表明,鑄鋼節(jié)點(diǎn)的破 壞區(qū)域均位于承受荷載較大的管端附近區(qū)域。各鑄 鋼節(jié)點(diǎn)的極限承載均大于4倍的設(shè)計(jì)荷載。其中, 鑄鋼節(jié)點(diǎn)7F -SR的極限承載力為17’倍的設(shè)計(jì)荷載。各鑄鋼節(jié)點(diǎn)均具有較高的承載力和足夠的性。然而，有限元模型是在設(shè)計(jì)的CAD理想模型基礎(chǔ)上建立的，沒有考慮鑄鋼節(jié)點(diǎn)中各種實(shí)際因素對(duì)承載力的影響，需要通過試驗(yàn)驗(yàn)證。只有當(dāng)鑄鋼節(jié)點(diǎn)試足尺驗(yàn)結(jié)果和有限元分析結(jié)果能夠基本吻合, 有限元分析的結(jié)果才是可靠的。鑄鋼節(jié)點(diǎn)生產(chǎn)制造 復(fù)合鑄造工藝2.2有限元建模

本文根據(jù)設(shè)計(jì)方提供的鑄鋼節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)圖，采用軟件SolidWorks,建立三維有限元模型。所選用的單元為二階四面體（Solid92）單元,每個(gè)單元 有10個(gè)節(jié)點(diǎn)，每個(gè)節(jié)點(diǎn)有3個(gè)自由度。劃分單元網(wǎng)格時(shí)，劃分單元網(wǎng)格時(shí)采用局部加密的自適應(yīng)法。根據(jù)設(shè)計(jì)方提供的荷載及約束條件，在各個(gè)鑄鋼節(jié)點(diǎn)的7號(hào)管端施加固定約束，在其余的管端施加軸向荷載。節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)荷載列于表1。

2.3鑄鋼節(jié)點(diǎn)的彈塑性有限元分析

在鑄鋼節(jié)點(diǎn)彈塑性極限承載力分析時(shí),材料的 本構(gòu)關(guān)系采用理想彈塑性模型。本節(jié)僅給出鑄鋼節(jié) 點(diǎn)具有代表性的荷載步的Von Mises應(yīng)力云圖

在彈塑性分析中,K代表荷載倍數(shù)（即當(dāng)前施加K倍的設(shè)計(jì)荷載到鑄鋼節(jié)點(diǎn)上）。

彈塑性有限元分析的結(jié)果表明,鑄鋼節(jié)點(diǎn)的破 壞區(qū)域均位于承受荷載較大的管端附近區(qū)域。各鑄 鋼節(jié)點(diǎn)的極限承載均大于4倍的設(shè)計(jì)荷載。其中, 鑄鋼節(jié)點(diǎn)7F -SR的極限承載力為17’倍的設(shè)計(jì)荷載。各鑄鋼節(jié)點(diǎn)均具有較高的承載力和足夠的性。然而，有限元模型是在設(shè)計(jì)的CAD理想模型基礎(chǔ)上建立的，沒有考慮鑄鋼節(jié)點(diǎn)中各種實(shí)際因素對(duì)承載力的影響，需要通過試驗(yàn)驗(yàn)證。只有當(dāng)鑄鋼節(jié)點(diǎn)試足尺驗(yàn)結(jié)果和有限元分析結(jié)果能夠基本吻合, 有限元分析的結(jié)果才是可靠的。